M04 - Sloupy a větrové ztužidlo

e 

0

2

2

6

2

1

M

y

p

Rd

Sd

Sd

f

t

m

e

p

m

γ

=

≤

=

, (6.1) 

odkud je potřebná tloušťka patního plechu 

y

Sd

M

p

f

p

e

t

0

3

γ

≥

. (6.2) 

Pro desku podepřenou po obvodě (2) jsou ohybové momenty ve směru kratšího 
rozpětí 

a 

2

1

,

a

p

m

Sd

Sd

a

α

=

 (6.3) 

a ve směru většího rozpětí 

b 

≥ a 

2

2

,

a

p

m

Sd

Sd

b

α

=

. (6.4) 

Kovové konstrukce I – BO04-MO4 Sloupy a větrové ztužidlo 

- 40 (48) - 

Součinitele 

α1, α2 v návaznosti na Galerkinovo řešení jsou uvedeny v tab. 6.1. 

Pro desku podepřenou po třech stranách obvodu (3) rozhoduje ohybový mo-
ment uprostřed volného okraje 

2

c

p

m

Sd

Sd

β

=

, (6.5) 

kde 

c je délka volného okraje a koeficient 

β závislý na poměru m = d / c, je 

uveden opět v tab. 6.1. Uvedený výraz platí v rozsahu parametru 0,5 

≤ m ≤ 1,0, 

v ostatních případech je již deskový účinek malý a při výpočtu uvažujeme jed-
notkový pruh jako nosníkovou desku působící jen ve směru kratšího rozpětí. 
 
Tab. 6.1 Součinitele pro výpočet desek 

Deska podepřená po obvodě 

n = b / a 1  1,2 1,4 1,6 1,8  2 

∞ 

α1 

0,048 0,063 0,075 0,086 0,094 0,100 0,125 

α2 

0,048 0,050 0,050 0,049 0,048 0,046 0,037 

Deska podepřená po třech stranách 

m = d / c 

0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 

β 

0,060 0,074 0,088 0,097 0,107 0,112 

 
 
Příklad 6.1 

Základní případ horizontálního uspořádání patky aplikovaný na řešeném 
ocelovém sloupu je uveden na obr. 6.1. 

Obr. 6.1 

Patka sloupu 

- 41 (48) - 

V našem  případě rozhoduje namáhání v oblasti č. 3 (deska podepřená po 
třech stranách), pro kterou parametr 

0,5

0,36

400

145

c

d

m

<

=

=

=

. 

Deskový účinek je tedy malý, takže patní plech posoudíme jako konzolu jed-
notkové šířky podle vztahů (6.1), (6.2), do kterých za rovnoměrné zatížení 
pSd dosadíme tlak betonu v patní spáře (podle př. 5.2) σb,max = 5,8 MPa. 
Potřebná tloušťka patního plechu 

mm

42,3

235

5,8

1,15

3

145

f

p

γ

3

e

t

y

Sd

M0

p

=

⋅

⋅

⋅

=

≥

, 

navrhneme tedy tp = 44 mm. 
Podmínka spolehlivosti 

vyhovuje.

kNm/m

65,9

1,15

6

235

44

γ

6

f

t

m

kNm/m

61,0

145

5,8

2

1

e

p

2

1

m

2

M0

y

2

p

Rd

2

2

Sd

Sd

=

⋅

⋅

=

=

≤

≤

=

⋅

⋅

=

=

Poznámka – Velikost tloušťky lze ovlivnit vhodným rozmístěním doplňko-
vých svislých výztuh patky. S ohledem na ilustrativnost rozboru základních 
případů uspořádání patky nebudeme patku dále členit výztuhami na menší 
pole a ponecháme vypočtenou tloušťku. V běžných případech je účelné čle-
nění výztuh upravit tak, abychom tloušťku snížili na 20–40 mm.