Prvky betonových konstrukcí - skripta

2) 

vnitřní 

+ 1/16 

- 1/16 

Nosník s krajními volnými 
podporami (viz obr. 2) 

krajní 

+ 1/11 

- 1/14 

vnitřní 

+ 1/16 

- 1/16 

Deska a nosník s krajními 
vetknutými podporami 

krajní 

+ 1/16 

- 1/16 

vnitřní 

+ 1/16 

- 1/16 

1)  Pro pole se uvažuje jeho rozpětí, pro podporu větší rozpětí z přilehlých polí. 
2)  U spojité nosníkové desky (i nosníku) o dvou polích se uvažuje

s

  =  - 1/10. 

   Pro desky s rozpětím lišícím se více než o 10 % největšího rozpětí se ohybové momenty stanoví:  

      pro krajní pole v rozmezí          

2

2

d

d

E d 2

d

d

1

1

(

)

(

)

1 4

1 1

g

q

l

M

g

q

l

      ve vnitřních polích v rozmezí    

2

2

d

d

E d 2

d

d

1

1

(

)

(

)

2 4

1 6

g

q

l

M

g

q

l

      v podporách z podmínky           

M

M

M

g

q

l

E d 1

E d 3

2

E d 2

d

d

1

(

)

2

8

,  

        kde MEd1 a MEd3 jsou momenty v podporách a  MEd2  je moment uprostřed pole. 

Pro momenty ve všech průřezech musí vždy platit, že

2

E d

d

d

1

(

)

2 4

M

g

q

l

. 

Pro všechny momenty musí platit podmínky pro redistribuci (viz předešlé). Musí být proveden výpočet pro SLS. 
Posouvající síly potřebné pro dimenzování lze určit pro 1. (krajní) pole tak, jako by šlo o spojitý nosník o dvou 
polích (VEd = 3/8 resp. -5/8.(gd+qd).l) a pro vnitřní pole (a krajní pole při vetknutí krajní podpory) tak, jako by šlo 
o prostý nosník (VEd = ± 1/2.(gd+qd).l). 

122 

   Pro spojité nosníky zatížené rovnoměrným zatížením  s rozpětím lišícím se maximálně o 10 % lze 
při výpočtu momentů postupovat jako u desek (viz tabulka).  
Průběh maximálních a minimálních ohybových momentům po délce nosníku se stanoví podle obr. 2. Zde je: