Prvky betonových konstrukcí - skripta

  ∙ 𝑏𝑤 ∙ 𝑑 

           ≥ 𝜈𝑚𝑖𝑛 ∙ 𝑏𝑤 ∙ 𝑑 

𝐶𝑅𝑑,𝑐 = 0,18/𝛾𝑐 = 0,18/1,5 = 0,12 

k = 1 + √

200

d

= 1 + √

200
109

= 2,35 ≤ 2 ⇒ k = 2 

ρl =

As

bw ∙ d

=

6,46 ∙ 10−4

1 ∙ 0,109

= 0,00593 

𝜈𝑚𝑖𝑛 = 0,035 ∙ 𝑘3/2 ∙ 𝑓𝑐𝑘

1/2 = 0,035 ∙ 23/2 ∙ 251/2 = 0,495 

𝑉𝑅𝑑,𝑐 = 0,12 ∙ 2 ∙  100 ∙ 0,00593 ∙ 25 

1

3

∙ 1,00 ∙ 0,109 = 

          = 0,06426 𝑀𝑁 = 64,26 𝑘𝑁 
          ≥ 0,495 ∙ 1,00 ∙ 0,109 = 0,05396 𝑀𝑁 = 53,96 𝑘𝑁 

𝑉𝐸𝑑,1 = 26,32 𝑘𝑁 < 𝑉𝑅𝑑,𝑐 = 64,26 𝑘𝑁     

vyhovuje 

4.5  Posouzení tlačené diagonály v podpoře 

𝑉𝑅𝑑,𝑚𝑎𝑥 = 0,5 ∙ 𝜈 ∙ 𝑓𝑐𝑑 ∙ 𝑏𝑤 ∙ 𝑑 = 0,5 ∙ 0,54 ∙ 16,67 ∙ 1,00 ∙ 0,109 =
= 0,49060 𝑀𝑁 = 490,60 𝑘𝑁 

𝜈 = 0,6 ∙ (1 −

𝑓𝑐𝑘

250

) = 0,6 ∙ (1 −

25

250

) = 0,54  

𝑉𝐸𝑑 = 29,03 𝑘𝑁 < 𝑉𝑅𝑑,𝑚𝑎𝑥 = 490,60 𝑘𝑁      

vyhovuje 

5.  KOTVENÍ VÝZTUŽÍ V PODPOŘE 

5.1  Dolní výztuž zavedená do podpory  

Po podpory bude zavedena veškerá výztuž navržená na ohybový 
moment v poli: Ø12 po 175 mm, 𝐴𝑠 = 6,46 ∙ 10

−4𝑚2. 

Poznámka: S tímto předpokladem byla počítána smyková únosnost 
betonu nad smykovou trhlinou, viz. kap. 4.3.1. 

34 

Síla ve výztuži, kterou bude třeba zakotvit: 

𝐹𝐸𝑑 = ∆𝐹𝑠 = 𝑉𝐸𝑑

𝑑

𝑧

= 26,32

0,109
0,101

= 28,40 𝑘𝑁 

Napětí ve výztuži: 

𝜎𝑠 =

𝐹𝑠

𝐴𝑠

=

28,40 ∙ 10−3

6,46 ∙ 10−4

= 43,96 𝑀𝑃𝑎 

𝑓𝑐𝑡𝑑 = 𝑓𝑐𝑡𝑘,0,05 𝛾𝑐 = 1,8 1,5