Prvky betonových konstrukcí - skripta

𝜀𝑠1.2 =

𝜀𝑐𝑢3

𝑥

 ℎ1.2 − 𝑥  =

3,5 ∙ 10−3

0,1095

 0,322 − 0,1095  = 6,80‰ 

𝜀𝑠1.2 = 6,80 ‰ > 𝜀𝑦𝑑 = 2,17 ‰ ⇒ 𝜎𝑠𝑑 = 𝑓𝑦𝑑      předpoklad je 
splněn, výztuž ve vrstvě 1.2 je plně využita.

7.  POSOUZENÍ MÍRY VYZTUŽENÍ 

Neutrální osa prochází stojinou, taženou část průřezu tvoří obdélník, 
proto 𝑏𝑡 = 200 𝑚𝑚 

57 

Tažená výztuž: 

𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛 = 0,26

𝑓𝑐𝑡𝑚

𝑓𝑦𝑘

𝑏𝑡 ∙ 𝑑 = 0,26

2,2

500

0,200 ∙ 0,347 = 0,79 ∙ 10−4𝑚2 

              ≥ 0,0013 ∙ 𝑏𝑡 ∙ 𝑑 = 0,0013 ∙ 0,200 ∙ 0,347 = 0,90 ∙ 10−4𝑚2 

𝐴𝑠1 = 12,06 ∙ 10−4𝑚2 > 𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛 = 0,90 ∙ 10−4𝑚2 
Podmínka je splněna, jedná se o železobetonový průřez. 

Veškerá výztuž: 
𝐴𝑠,𝑚𝑎𝑥 = 0,04 ∙ 𝐴𝑐 = 0,04 ∙  0,400 ∙ 0,200 + 0,100 ∙ 0,100  =
= 36,00 ∙ 10−4𝑚2 

𝐴𝑠 = 16,08 ∙ 10−4𝑚2 < 𝐴𝑠,𝑚𝑎𝑥 = 36,00 ∙ 10−4𝑚2 
Podmínka je splněna. 

8.  URČENÍ MEZNÍ ÚNOSNOSTI 

Průřez není namáhán normálovou silou, proto moment na mezi 
únosnosti lze počítat např. k těžišti tažené výztuže. Obě vrstvy tažené 
výztuže jsou plně využity, a proto výslednice sil této výztuže působí 
v  jejím těžišti.  

𝑧𝑠2 = 𝑑 − 𝑑2 = 0,3467 − 0,041 = 0,3057 𝑚 

𝑎𝐶 =

𝜆 ∙ 𝑥

2

=

0,8 ∙ 0,1095

2

= 0,0438𝑚 

𝑧𝑐 = 𝑑 − 𝑎𝐶 = 0,3467 − 0,0438 = 0,3029 𝑚 

𝑀𝑅𝑑 = 𝐹𝑠2 ∙ 𝑧𝑠2 + 𝐹𝑐 ∙ 𝑧𝑐 = 174,67 ∙ 0,3057 + 349,56 ∙ 0,3029 =
= 159,28 𝑘𝑁𝑚 

9.  VÝPOČET VÝŠKY ZÍDKY 

𝑀𝑅𝑑 ≥ 𝑀𝐸𝑑 

Pro zatížení dle rovnice 6.10a 
159,28 ≥ 87,16 + 29,89 ∙      ⇒ ℎ𝑧 ≤ 2,41 𝑚 
 
Pro zatížení dle rovnice 6.10b 
159,28 ≥ 90,92 + 25,40 ∙      ⇒ ℎ𝑧 ≤ 2,69 𝑚